本文摘要：某抽水机蓄能机组在发电机分开盘车过程中，展开了14次盘车，风吹磨卡环8次，机组轴线变幻无常。根据上述异常情况，对有可能因素展开分析如下：1.首次盘车摆度较小的有可能原因1）轴心线与发动机头下平面不横向；2）镜板上下平面不平行；3）被新的送来广船加工过的发动机头上平面没能超过设计拒绝，其一是不平度＞0.02mm；其二是与孔轴线垂直度超差。根据以往经验，以上偏差均可利用刮削卡环(或处置发动机头接合面)的办法展开调整。
某抽水机蓄能机组在发电机分开盘车过程中，展开了14次盘车，风吹磨卡环8次，机组轴线变幻无常。根据上述异常情况，对有可能因素展开分析如下：1.首次盘车摆度较小的有可能原因1）轴心线与发动机头下平面不横向；2）镜板上下平面不平行；3）被新的送来广船加工过的发动机头上平面没能超过设计拒绝，其一是不平度＞0.02mm；其二是与孔轴线垂直度超差。根据以往经验，以上偏差均可利用刮削卡环(或处置发动机头接合面)的办法展开调整。
2.首次盘车前检查了发动机头与卡环之间无间隙，根据下端轴下法兰处仅次于摆度展开了研刮；之后盘车找到：1）大轴摆度数据无太大变化；2）发动机头与卡环之间产生间隙。发动机头与卡环之间之所以产生间隙，主轴过盈量过于大使得发动机头与轴抱着的太紧有可能是其主要原因。厂家证实大轴直径为φ870.15mm，与设计图纸标明的φ870h7，显著相符，而且与其他各台机组较为其过盈量确实是仅次于的。
发动机头孔径为，测算为φ869.78～φ869.83mm（ALSTOM证实发动机头孔径为φ869.80mm），是合乎设计拒绝的；即设计仅次于过盈量为：φ870.0－φ869.80=0.20mm；大于过盈量为：φ869.91－φ869.80=0.11mm。测算轴颈的过盈量φ870.15－φ869.80=0.35mm似乎是偏高的。
根据以往的实践经验，如另个一个抽水机蓄能电站主轴为φ595mm，拒绝按发动机头内孔实际加工直径过盈0.10～0.13mm掌控。因此，建议主轴的过盈量按0.10～0.15mm掌控，即当主轴轴颈为φ870.15mm时，发动机头内孔直径不应掌控在为宜，最少按掌控。
3.如若发动机头外圆与内孔有所不同心，也不会影响盘车测量及摆度的计算出来，如下图右图，另设发动机头外圆与内孔(即主轴轴心)的偏心距为e，盘车时上漏轴瓦在发动机头的外圆上，这样，外圆之中心就沦为盘车时主轴的转动中心，而主轴中心则以偏心距e为半径绕行外圆中心旋转。偏心距e对法兰均须测量的轴中心的摆度：δ=σ+2e式中：δ----法兰处全摆度测值；σ----主轴轴线与发动机头摩擦面不横向导致的全摆度，也就是卡环刮磨的参考值。因此，在计算出来卡环仅次于刮削量时，去除偏心距e(或有所不同心度)的影响，其计算结果才是准确的。
所以，热套发动机头之前，再行检测发动机头外圆与内孔的有所不同心度；或热套发动机头之后，用测圆架检测发动机头外圆与轴心的偏心距e，是完全必要的。因此，还不应再度校核发动机头外圆（即上导瓦抱着轴处）与内孔的同心度，误差不应≤0.02mm。其他问题1.卡环经多次刮磨，其上下平面的平面度早已与设计拒绝相去甚远，如若并未展开高精度加工处置是无法再继续用于的。2．由于发动机头与主轴不存在过盈量，在刮磨卡环后不应采行发动机头降温并未加热的同时，即取出卡环并切换转子重量，使发动机头上平面与卡环密切认识无间隙，才有可能接到缺失旋转平面与轴线不横向的效果。
因此，发动机头在热状态下的上平面不不应妨碍卡环进槽。如若由于加工误差经常出现这种情况，也不能对发动机头内孔下部（闻图4之“B”）展开工件加工，而不该加工发动机头上平面。
3．当然，刮磨后卡环的局部高点也是一个有可能影响盘车摆度的因素，必需严格执行每风吹完了一遍就新的涂抹一层蓝丹，用平板推磨检验后用砂布、粗油石磨平高点的工艺措施。4．同时，还注意到，发动机头与卡环认识的融合面加工十分坚硬，不应拒绝展开精磨超过与卡环完全相同的精度▽1.6而不不应是▽6.3。
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